2015-06-26
762
Гидравлический и тепловой расчет трубопровода дополнен проверкой выпадения гидратов в транспортируемом газе. Информация о месте, где возникают условия образования гидратов, дается в таблице ”Протокола” расчета процесса (расстояние от начала трубопровода). “Предгидратный режим” указывает на место, где температура газа выше температуры гидратообразования на 5 С.
----------------------------------------------------------
| Трубопровод 17 |
----------------------------------------------------------
| Вход | 124 | | |
----------------------------------------------------------
| Давление МПа | 8.96 | | |
| Температура C | 29.1 | | |
| K | 302.3 | | |
| Расход кмоль/час| 684.6228| | |
| кг/час| 13284.570| | |
----------------------------------------------------------
| Длина трубопровода м 9271.0 |
| Диаметр труб на участках мм 219.0x16.0 |
| Абсолютная шероховатость мм.10 |
| Среднелинейный коэфф. теплопередачи вт/м2/C 6.4 |
| ккал/м2/час/C 5.5 |
----------------------------------------------------------
# П Р Е Д Г И Д Р А Т Н Ы Й Р Е Ж И М
Расстояние от начала трубопровода 370.84 м
----------------------------------------------------------
# Г И Д Р А Т Ы
Расстояние от начала трубопровода 1112.52 м
|
|
|
----------------------------------------------------------
| Выход | 2 | | |
----------------------------------------------------------
| Давление МПа | 8.85 | | |
| Температура C | 1.0 | | |
| K | 274.2 | | |
----------------------------------------------------------
Моделирование пластовой смеси
Рекомбинация состава пластовой газоконденсатной смеси
Вариант 1. Рекомбинация состава пластовой газоконденсатной смеси с использованием данных фракционной разгонки конденсата на аппарате ректификации нефти (АРН) по истинным температурам кипения (ИТК).
Вводятся следующие исходные данные:
1. Пластовые давление и температура, количество газов дегазации, дебутанизации (если последняя проводилась) (ст.л) и конденсатный фактор дегазированного (дебутанизированного) конденсата (г) на 1 ст.м3 отсепарированного газа.
2. Составы газов сепарации, дегазации и дебутанизации, моль/моль.
3. Состав дегазированного (дебутанизированного) конденсата, кг/кг по узким фракциям, с возможностью ввода концентраций растворенных легких углеводородов. Конечную температуру кипения последней фракции (остатка) можно не указывать.
4. Свойства узких фракций: молекулярная масса, плотность, температура застывания (К) и кинематическая вязкость при одной из трех температур: 20, 50 и 100С. Если данных по последним двум свойствам нет, оставляется 0.
5. При необходимости сокращения числа фракций указываются температурные интервалы объединенных фракций.
6. Данные по свойствам конденсата: молекулярная масса, плотность, вязкость, температуры застывания и помутнения.
7. Давление и температура сепарации и дегазации.
8. Коэффициент адекватности по газосодержанию и усадке конденсата (по умолчанию 1, корректируется по результатам счета).
|
|
|
При запуске на счет выполняется адаптация к реальным данным моделей расчета плотности и вязкости фракций, вязкости, температур застывания и помутнения конденсата. Рассчитанные значения свойств сравниваются с экспериментальными (введенными) данными. Определенные внутри системы корректировочные параметры адаптации передаются в набор данных по рекомбинированной пластовой смеси и далее, при записи этого набора в качестве входного потока для технологической схемы – во все модули ее расчета.
Вместе с процедурой рекомбинации пластовой смеси учитывается наличие в ней водяных паров (при пластовых условиях). Кроме того, в составе газоводоконденсатной смеси на выходе из скважины может быть учтен механический вынос пластовой воды, содержащей соли (хлориды натрия или кальция).
Рекомендации:
В п.п. “контрольные расчёты” заполняются только те поля, для котоpых имеются эти данные.
Вариант 2а. Рекомбинация состава пластовой газоконденсатной смеси с использованием данных фракционной разгонки на аппарате Энглера.
Вводятся следующие исходные даные:
1. Количество газов дегазации, дебутанизации (если последняя проводилась) (ст.л) и конденсатный фактор дегазированного (дебутанизированного) конденсата (г) на 1 ст.м3 отсепарированного газа.
2. Составы газов сепарации, дегазации и дебутанизации, моль/моль.
3. Данные разгонки конденсата: %объемный отгона и соответствующие температуры.
4. Желательные температурные интервалы кипения фракций.
5. Свойства дегазированного (дебутанизированного) конденсата: молекулярная масса, плотность и вязкость.
6. Давление и температура сепарации и дегазации.
7. Коэффициенты адекватности по: газосодержанию и усадке конденсата и давлению начала конденсации (по умолчанию 1, корректируется по результатам счета).
При запуске на счет выполняется адаптация к реальным данным моделей расчета молекулярной массы, плотности и вязкости конденсата с равномерным распределением адаптационных параметров по фракциям. Формирование состава смеси на выходе из скважины – аналогично варианту 1.
В п. “данные лабоpатоpных исследований” заполняются только те поля, для котоpых имеются эти данные.
В п. “пеpеpаспpеделение фpакций” темпеpатуpу конца кипения пеpвой фpакции следует задавать выше темпеpатуpы кипения последнего компонента в смеси.
Следует обpатить внимание на pассчитанное потенциальное содеpжание С5+. Значительное отклонение его от заданного может быть вызвано неточностью исходных данных по мольному составу пластовой смеси (мольной доле С5+).
При перераспределении фракций температура начала кипения остатка принимается не ниже 120 °С.
Вариант 2б. Рекомбинация состава пластовой газоконденсатной смеси с использованием данных фракционной разгонки на аппарате Энглера (ГОСТ 2177-82) с переводом в разгонку по ИТК (ГОСТ 11011-85).
Вводятся следующие исходные данные:
1. Количество газов дегазации, дебутанизации (если последняя проводилась) (ст.л) и конденсатный фактор дегазированного (дебутанизированного) конденсата (г) на 1 ст.м3 отсепарированного газа.
2. Составы газов сепарации, дегазации и дебутанизации, моль/моль.
3. Данные анализа и разгонки нефти.
3.1 Массовые доли растворённых в нефти лёгких углеводородов С1-С5
3.2 %объемный отгона и соответствующие температуры.
Далее следует перевод разгонки по Энглеру в разгонку по ИТК (носит поисково-исследовательский характер [16]).
4. Свойства дегазированного конденсата: молекулярная масса, плотность и вязкость. По этим данным может быть выполнена адаптация расчётных моделей с выводом на экран результатов адаптации.
Вариант 3а. Рекомбинация состава пластовой газоконденсатной смеси с использованием данных по составу пластовой смеси, потенциальному содержанию С5+ и разгонке конденсата по Энглеру.
|
|
|
Вводятся следующие исходные данные:
1. Потенциальное содержание С5+ пластового газа (г/ст.м3).
2. Состав пластового газа, моль/моль.
3. Данные разгонки конденсата: %объемный отгона и соответствующие температуры.
4. Желательные температурные интервалы кипения фракций.
5. Свойства дегазированного (дебутанизированного) конденсата: молекулярная масса, плотность и вязкость.
6. Давление и температура сепарации и дегазации.
7. Коэффициенты адекватности по: газосодержанию и усадке конденсата, молекулярной массе и давлению начала конденсации (по умолчанию 1, корректируется по результатам счета).
8. Данные по влагосодержанию и минерализации пластовой смеси.
При запуске на счет выполняется адаптация к реальным данным моделей расчета молекулярной массы, плотности и вязкости конденсата с равномерным распределением адаптационных параметров по фракциям. Формирование состава смеси на выходе из скважины – аналогично варианту 1.
В п. “данные лабораторных исследований” заполняются только те поля, для которых имеются эти данные.
В п. “перераспределение фракций” температуру конца кипения первой фракции следует задавать выше температуры кипения последнего компонента в смеси.
Следует обратить внимание на рассчитанное потенциальное содержание С5+. Значительное отклонение его от заданного может быть вызвано неточностью исходных данных по мольному составу пластовой смеси (мольной доле С5+).
При перераспределении фракций температура начала кипения остатка принимается не ниже 120 °С.
Вариант 3б. Рекомбинация состава пластовой газоконденсатной смеси с использованием данных фракционной разгонки на аппарате Энглера (ГОСТ 2177-82) с переводом в разгонку по ИТК (ГОСТ 11011-85).
Вводятся следующие исходные данные:
1. Потенциальное содержание С5+ пластового газа (г/ст.м3).
2. Состав пластового газа, моль/моль.
3. Данные анализа и разгонки конденсата.
|
|
|
3.1. Массовые доли растворённых в конденсате лёгких углеводородов С1-С5
3.2. % объемный отгона и соответствующие температуры.
Далее следует перевод разгонки по Энглеру в разгонку по ИТК (носит поисково-исследовательский характер [16]).
4. Свойства дегазированного конденсата: молекулярная масса, плотность и вязкость. По этим данным может быть выполнена адаптация расчётных моделей с выводом на экран результатов адаптации.
5. Данные по влагосодержанию и минерализации пластовой смеси.
Вариант 4. Рекомбинация состава пластовой газоконденсатной смеси с использованием данных по составу пластовой смеси и потенциальному содержанию С5+.
Вводятся следующие исходные данные:
1. Потенциальное содержание С5+ пластового газа (г/ст.м3).
2. Состав пластового газа, моль/моль.
3. Желательные температурные интервалы кипения фракций.
4. Свойства дегазированного (дебутанизированного) конденсата: молекулярная масса, плотность и вязкость.
5. Давление и температура сепарации и дегазации.
6. Коэффициенты адекватности по: газосодержанию и усадке конденсата, молекулярной массе, фракционного состава и давлению начала конденсации (по умолчанию 1, корректируется по результатам счета).
7. Данные по влагосодержанию и минерализации пластовой смеси.
При запуске на счет выполняется адаптация к реальным данным моделей расчета молекулярной массы, плотности и вязкости конденсата с равномерным распределением адаптационных параметров по фракциям. Формирование состава смеси на выходе из скважины – аналогично варианту 1.
В п. “данные лабораторных исследований” заполняются только те поля, для которых имеются эти данные.
В п. “перераспределение фракций” температуру конца кипения первой фракции следует задавать выше температуры кипения последнего компонента в смеси.
Следует обратить внимание на рассчитанное потенциальное содержание С5+. Значительное отклонение его от заданного может быть вызвано неточностью исходных данных по мольному составу пластовой смеси (мольной доле С5+).
При перераспределении фракций температура начала кипения остатка принимается не ниже 120 °С.
