Конденсатные насосы

Конденсатные насосы входят в оборудование, поставляемое комплектно с турбиной, наряду с конденсатором и эжекторами. Тип и количество насосов, хотя они и указаны в комплектующем оборудовании, должны быть выбраны, поскольку технические решения по выбору этих насосов зависят от конкретных условий тепловой схемы.

Число насосов в зависимости от мощности турбоагрегата может быть равно двум, трем и четырем. Конденсатные насосы всегда устанавливаются с резервом. По возможности число наосов должно быть минимальным: 2 по 100 % или 3 по 50 % производительности.

Общая подача D _кн рассчитывается по максимальному расходу пара в конденсатор D ^max, известному из расчета тепловой схемы, или определяется по справочнику [6]. Кроме того, учитываются дренажи подогревателей и турбоприводов, добавочная обессоленная вода и т.п:

D _кн = D _к^max + D _дв + S D _др, кг/с.

Производительность конденсатных насосов теплофикационных турбин выбирается по конденсационному режиму с выключенными теплофикационными отборами при работе с максимальной электрической нагрузкой.

Давление конденсатных насосов р _н зависит от схемы установки насосов в тракте конденсата. При одноподъемной схеме, применяемой на блоках с барабанными котлами, давление нагнетания рассчитывается, исходя из давления в деаэраторе р _д, суммарного сопротивления тракта от конденсатора до деаэратора и разности уровней воды в деаэраторе Н _д и насосов:

р _н = р _д + Н _д g r *10^-6 + SD р _с, МПа.

Суммарное сопротивление тракта

SD р _с = D р _оэ + D р _рпк + D р _пнд + D р _тр,

где D р _пнд – сопротивление всех ПНД (определяется по справочнику [6], или принимается равным 0,07 – 0,1 МПа на каждый подогреватель); D р _оэ = 0,05 –

0,07 МПа – сопротивление охладителя пара эжекторов; D р _рпк = 0,04 МПа – сопротивление регулятора питания (уровня) конденсата; D р _тр – суммарное гидравлическое сопротивление трубопроводов.

Давление перед конденсатным насосом р _в должно быть достаточным для предотвращения кавитации. Необходимый подпор указывается в справочных данных, для конденсатных насосов с частотой вращения 960 – 1500 об/мин он составляет 0,02 – 0,04 МПа.

Для блоков с прямоточными котлами применяют двух подъемную схему установки конденсатных насосов. Это вызвано тем, что конденсат турбин необходимо пропускать через обессоливающую установку (БОУ), которая может работать при давлении не более 0,8 МПа. При двухподъемной схеме конденсатные насосы разделяют на две ступени; насосы первой ступени устанавливают после конденсатора; они создают давление, достаточное для преодоления гидравлического сопротивления БОУ, трубопроводов и обеспечения необходимого подпора перед конденсатным насосом второй ступени. Конденсатные насосы второй ступени развивают давление, необходимое для подачи конденсата через ПНД в деаэратор.

Давление нагнетания насосов первой ступени, КН I:

р _н = D р _боу + D р _тр + D р _под, МПа.

Гидравлическое сопротивление БОУ является переменной величиной, увеличивающейся по мере загрязнения фильтров. Максимальное значение

D р _боу = 0,55 – 0,65 МПа. Сопротивление участка трубопроводов от КН I до БОУ должно быть не более 0,1 МПа; величина необходимого подпора на входе в КН II D р _под указывается в характеристике насосов [6] и составляет около 0,15 МПа.

Давление нагнетания КН II рассчитывается так же, как и при одноподъемной схеме, с учетом сопротивления тракта от насоса до деаэратора и высоты установки деаэратора.

Применение ПНД смешивающего типа может потребовать установки дополнительного перекачивающего (конденсатного) насоса, что усложнит

схему. Если использовать гравитационный принцип включения двух смешивающих ПНД, то насос между ними на требуется. Высота Н, м, на которую должен быть поднят подогреватель более низкого давления р ₁ над подогревателем с большим давлением р ₂, определяется из расчета геодезического напора столба жидкости,расходуемого на преодоление разности давлений между подогревателями и гидравлического сопротивления участка трубопроводов D р _тр (0,01 МПа):

Н _д g r *10^-6 = р ₁ - р ₂ + D р _тр, МПа.

Производительность конденсатных насосов второго подъема известна из расчета тепловой схемы. Выбор типоразмера насосов проводится так же, как питательных насосов – по давлению нагнетания и производительности. Мощность насосов каждой ступени определяется по формуле (4.1).