3.3.1. Знаходимо електричні втрати в обмотці статора в режимі холостого ходу по формулі (2.146) із /1с.107/
,
де: І0’ - попереднє значення струму ідеального холостого ходу;
І0’=ІМ=4,38 А.
Ре10=3*4,382*1,98=113,95 Вт.
3.3.2. Визначаємо втрати в режимі холостого ходу по формулі (2.147) із /1с.107/
,
Р0=113,95+57,66+180,69=352,3 Вт.
3.3.3. Розраховуємо активну складову струму холостого ходу по формулі (2.148) із /1с.107/
,
І0а=352,3/3*380=0,258 А.
3.3.4. Обчислюємо струм холостого ходу по формулі (2.149) із /1с.107/
,
І0=√4,382+0,2582=4,38 А.
3.3.5. Знаходимо коефіцієнт потужності в режимі холостого ходу по формулі (2.150) із /1с.107/
,
cos φ0=0,258/4,38=0,0589.
3.3.6. Визначаємо індуктивний опір короткого замкнення по формулі (2.151) із /1с.107/
,
ХК΄=1,046*3,88+1,0462*4,53=9,01 Ом.
3.3.7. Знаходимо активний опір короткого замкнення по формулі (2.152) із /1с.107/
,
rk΄=1,046*1,98+1,0462*1,2=3,38 Ом.
3.3.8. Вибираємо мірило струму
mi=0,2108 A/мм.
3.3.9. Знаходимо діаметр кола струму по формулі (2.153) із /1с.108/
,
Di=380/9,01/0,2108=200 мм.
3.3.10. Розраховуємо величину відрізка ОH по формулі (2.154) із /1с.109/
,
ОH=4,38/0,2108=20,77 мм.
|
|
3.3.11. Обчислюємо величину відрізки FF1,FF2:
FF1=r1΄*HF/ХК΄=1,98*150/9,01=32,96 мм.
FF2= rk΄* HF/ ХК΄=3,38*150/9,01=56,27 мм.
Тепловий розрахунок.
4. 1. Визначаємо перевищення температури внутрішньої поверхні стрижня статора над температурою повітря всередені двигуна по формулі (2.167) із /1с.119/
де: a1 – коефіцієнт тепловіддачі з поверхні осердя статора
по рис. 66 /1с. 119/; a1 = 10,5×10-5 Вт/(мм2×0С);
k – коефіцієнт, який враховує частку втрат в осерді статора, переданих повітрю в середені двигуна по табл. 6. 2 /1с. 120/; k = 0,2;
kq - коефіцієнт, що враховує значення електричної провідності міді, при класі нагрівостойкості F; kq =1,07.
Δθпов1=(0,2*547,33*1,07*(2*115/631,52)+180,69)/3,14*145*115*10,5*10-5=
=14,32 0С.
4. 2. Визначаємо перепад температури в ізоляції пазової частини обмотки статора по формулі (2.168) із /1с.120/
,
де: П1 - периметр поперечного перерізу паза статора;
;
П1=2*16,72+10,03+6,97=50,44 мм;
lекв – еквівалентний коефіцієнт теплопровідності ізоляції обмотки в пазу, враховуючі повітряні шари;
lекв = 16 ×10-5 Вт/(мм2×0С);
l’екв – еквівалентний коефіцієнт теплопровідності ізоляції провода по рис. 6. 7 /1с. 120/;
l’екв = 13 ×10-4 Вт/(мм2×0С);
при d/dіз = 0,946;
сп1 – одностороння товщина ізоляції в пазу статора по табл. 5.11 /1с. 73/;
сп1 = 0,4 мм.
Δθіз1=1,07*547,43*(2*115/631,52)/(0,4/16*10-5+17/16*130*10-5)=3,38 0С.
4. 3. Визначаємо перевищення температури зовнішньої поверхні лобових частин обмотки статора над температурою повітря всередені двигуна по формулі (2.170) із /1с.120/
,
Δθл1=0,2*1,07*547,43*(2*200,76/631,52)/2*3,14*145*64,18*10,5*10-5=12,03 0С.
4. 4. Знаходимо перепад температури в ізоляції лобової частини обмотки статора по формулі (2.171) із /1с.121/
|
|
Δθіз.л1=(1,07*547,43*(2*200,76/631,52)/2*36*50,44*200,76)*16,72/12*130*10-5 =
=0,55 0С.
4. 5. Обчислюємо середнє значення перевищення температури обмотки статора над температурою повітря всередені двигуна по формулі (2.172) із /1с.121/
Δθ1΄=(14,32+3,38)*2*115/631,52+(12,03+0,55)*2*200,76/631,52=14,43 0С.
4. 6. Визначаємо умовну поверхню охолодження двигуна по формулі (2.173) із /1с.122/
де: np×hp = 270 мм по рис. 7. 2а /1с. 141/;
Sдв=(3,14*225+8*270)*(115+2*64,18)=7,04*105 мм2.
4. 7. Обчислюємо сумарні втрати, в середені двигуна, які відводяться в повітря по формулі (2.174) із /1с.121/
де:
Рел1=1,07*547,43*2*115/631,52=213,29 Вт.
∑Р΄=1076,99-0,07*(244,7+547,43)=1020 Вт.
∑Рв=1020-(1-0,2)*(213,29+180,69)-0,9*57,66=65,29 Вт.
4. 8. Визначаемо середнє перевищення температури повітря всередині двигуна над температурою охолоджуючого середовища по формулі (2.177) із /1с.121/
де: aв – коефіцієнт підігріва повітря по /1с. 122/;
aв = 2,4*10-5 Вт/(мм2×0С);
Δθв=652,29/7,01*105*2,4*10-5=38,81 0С.
4. 9. Обчислюємо середнє перевищення температури обмотки статора над температурою охолоджуючого середовища по формулі (2.178) із /1с.122/
Δθ1=38,81+14,43=53,24 0С.
Одержане значення перевищення температури не перевищує допустиме значення для класа нагрівостійкості F за ГОСТ 183-74 по табл. 3. 1 /1с. 37/.