Расчет эксплуатационной колонны

Исходные данные:

Глубина скважины по стволу L_н = 1852 м;

Глубина скважины по вертикали L_в =1838 м;

Интервал цементирования чистым цементом L₂ = 286 м, (от башмака

эксплуатационной колонны до глубины на 200 м выше кровли

верхнего продуктивного пласта);

L₁ = 1566 м, интервал, цементируемый облегченным цементным раствором.

Пластовое давление 14,08 МПа;

Давление опрессовки 15 МПа;

Плотность цементного раствора ρ = 1830 кг/м³;

Плотность облегченного цементного раствора ρ = 1640 кг/м³;

Плотность бурового раствора ρ = 1130 кг/м³;

Плотность жидкости затворения ρ = 1000 кг/м³;

Снижение уровня жидкости в скважине Н = 1160 м;

Жидкость при снижении уровня в колонне ρ_гс = 1100 кг/м³;

Плотность нефти ρ_н = 743 кг/м³;

Зона эксплуатационного объекта 1₁ = 200 м;

Запас прочности на смятие n₁ = 1,15;

Запас прочности на внутреннее давление n₂ = 1,15;

Запас прочности на растяжение n₃ = 1,3;

Расчет на избыточные давления, наружные, ведется:

а) Для окончания цементирования колонны:

при Z = 0 р_ниz = 0

при Z = L_в

 

р_НИL = 10^–6 × 10 × (ρ_оцр × L₁ + ρ_цр × L₂ – ρ_бр × L_в) = 10^–6 × 10 × (1640 × 1566 + 1830 × 286 – 1130 × 1383) = 10,07 МПа.

 

б) При окончании эксплуатации:

при Z = 0 р_вио = 0

при Z = L_в

 

р ^' _НИL = 10^–6 × 10 × [ρ_гс × L_в – ρ_н × (L_в – Н)] = 10^–6 × 10 × [1100 × 1838 – 743 × (1838 – 1160)] = 15,2 МПа.

 

Определяются наружные, избыточные давления в зоне продуктивного пласта с учетом коэффициента запаса смятия:

 

n₁ × р_НИL = 1,15 × 10,07 = 12,3 МПа;

n₁ × р ^' _НИL = 1,15 × 15,2 = 17,5 МПа.

 

Этому значению соответствует обсадные трубы по ГОСТу 632-80, группы прочности «Д», толщина стенки δ = 8 мм, р_кр = 20,1 МПа, р_ст = 0,97 МН, р_т = 32,2 МПа. q₁ = масса 1-го погонного метра – 0,000327 МН.

Определяется р'_НИL, в зоне эксплуатационного объекта на глубине

 

L₁ = L_в – 1₁ = 1838 – 200 = 1638м; р _НИL'1 =16,2 МПа.

 

Этому значению соответствуют обсадные трубы группы прочности «Д» с толщиной стенки 7,3 мм, р_кр = 16,7 МПа, р_ст = 0,86 МН, р_т = 29,4 МПа, q₁ = масса 1-го погонного метра – 0,000301 МН.

Определяется длина второй секции с δ = 7,3 мм. Из условия растяжения:

 

L_доп =  =  = 2031 м; Q₁ = q₁ × l₁ = 0,000327 × 200 = 0,0654 МН.

 

Принимается длина второй секции:

 

L₂ = L_н – l₁ = 1852 – 200 = 1652м;

 

Определяется масса второй секции:

 

Q₂ = q₂× 1₂ = 0,000301× 1652 = 0,497 МН;

 

Определяются внутренние, избыточные давления при Z = 0

 

р_у = р_пл – 10^–6 × g × р_н × L_в = 14,08 – 10^–6 × 10 × 743 × 1838 = 0,48 МПа, т.к. р_оп > 1,1 р_у, то р_вио = р_оп = 15 МПа;

при Z = L_в;

р_ВИL = р_оп + 10^–6 × 10 × (ρ_в – ρ_гс) × L_в= 15 + 10 × 10^–6 × 1838 × (1000 – 1100) = 13,16 МПа.

 

Строятся эпюры наружных и внутренних избыточных давлений:

 

Схема 4

 

Определяется коэффициент запаса прочности на внутреннее давление:

 

n₂ = р_т / р_оп = 29,4 / 15 = 1,96 > 1,15.

 

Конструкция эксплуатационной колонны диаметром 0,168 мм группы прочности «Д»:

 

Таблица 13

№ секции	δ, мм	L, м	Q, МН
1	8,0	200	0,0654
2	7,3	1652	0,497