Проверка стенки подкрановой балки на совместное действие нормальных , касательных и местных напряжений на уровне верхних поясных швов

2·(2·28^3/12)+136·1.4^3/12=7348.43 см⁴

7348.432/(140/10)=524.89 см³

299.31·1000·100·(136/2)/826739.2=2461.85 кг/см²

10.01·100·1000·(1.4/2)/7348.432=95.35кг/см²

106.38·1000·6988.8/(826739.2·1.4)=642.34 кг/см²

28·2·((136–2)/2)+1.4·136^2/8=6988.8 см³

Условие выполняется

= (2461.85^2–2461.85·95.35+95.35^2+3·642.34^2)^(1/2)=2659.49<1.3·3200=4160 кг/см2

В сжатой зоне стенок подкрановых балок из стали с пределом текучести до 400 МПа (4100 кгс/см²) должны быть выполнены условия:

Расчет по формуле 141

b – коэффициент, принимаемый равным 1,15 для расчета разрезных балок и 1,3 – для расчета сечений на опорах неразрезных балок.

299.31·1000·100·(136/2)/826739.2=2461.85 кг/см²

106.38·1000·6988.8/(826739.2·1.4)=642.34 кг/см²

1.4·48070/(1.4·21.506)=2235.19 кг/см²

0.25·2235.19=558.8 кг/см²

0.3·2235.19=670.56 кг/см²

2·87225·1.4/461.67=529.01 кг/см²

0.25·529.01=132.25 кг/см²

местный крутящий момент, определяемый по формуле

M_t = F_e + 0,75 Q_th_r, =48070·1.5+0.75·1680·12=87225 кг*см

387+(28·2^3)/3=461.67

е – условный эксцентриситет, принимаемый равным 15 мм;

((2461.85+558.8)^2–(2461.85+558.8)·2235.19+2235.19^2+3·(642.34+670.56)^2)^0.5=3541.16кг/см2<1.15·3200=3680кг/см2