Для дифференциальной защиты

Наименование величин	Численное значение для сторон
UВН	UНН
Номинальный ток трансформатора, А
Схема соединения трансформаторов тока	Д	У
Коэффициент схемы kсх
Коэффициент трансформации трансформаторов тока k1
Вторичные токи в плечах защиты, А

Трансформаторы тока, соединенные в треугольник, выби­раются с учетом коэффициента схемы I_Н , чтобы вторичные токи не превышали значительно 5 А.

Определяется основная сторона. За основную сторону принимается та сторона, у которой вторичный ток больше. Для трансформаторов с большим диапазоном регулирования желательно в качестве основной стороны выбирать регулируе­мую сторону, т.е. сторону ВН.

3. Определяется первичный ток срабатывания защиты по двум условиям:

а) по условию отстройки от максимального расчетного то­ка небаланса в реле при трехфазном внешнем КЗ (точка К2 на рис. 2.1):

(2.7)

где k_отс = 1,5.

Расчетный максимальный ток небаланса на I_{нб.расч} состо­ит из трех составляющих:

(2.8)

Составляющая тока небаланса I_{нб.расч}, вызванная погрешно­стью трансформаторов тока, определяется по выражению

(2.9)

где I_КЗмакс – ток трехфазного КЗ в точке К2, приведенный к напряжению основной стороны; f_i – относительное значение тока намагничивания трансформаторов тока, принять равным 0,1; k_одн – коэффициент однотипности, принять равным 1; k_апер – коэффициент, учитывающий переходный режим, принять равным 1 для реле РНТ-565.

Составляющую I " _{нб.расч}, обусловленную регулированием напряжения защищаемого трансформатора, можно определить как

I ’’ _{нб.расч} =D U×I_КЗмакс, (2.10)

где D U – половина суммарного диапазона регулирования напряжения на трансформаторе (если D U _р.пн= ± 16%, то D U =0,16), I_{нб.расч} учитывается только для трансформа­торов с большим диапазоном регулирования.

Затем рассчитывается I_сз по выражению (2.7) без учета I’’’_{нб.расч};

б) по условию отстройки от броска тока намагничивания при включении ненагруженного трансформатора:

I_з.с. ³ kI_Н, (2.11)

где k =1,3; I_Н – номинальный ток трансформатора, приведенный к напряжению основной стороны.

По расчетам пп. а) и б) выбирается больший ток срабаты­вания защиты.

4. Производится предварительная оценка чувствительности защиты:

. (2.12)

5. Рассчитывается ток срабатывания для основной стороны:

. (2.13)

6. Определяется расчетное число витков обмотки НТТ основной стороны:

. (2.14)

Полученное значение округляется до ближайшего меньшего целого числа:

7. Определяется расчетное число витков обмотки для неосновной стороны:

, (2.15)

где I_осн, I_неосн – вторичные токи в плечах защиты для ос­новной и неосновной стороны.

Полученное значение по (2.15) округляется до ближайшего меньшего целого числа:

8. Вычисляется составляющая тока небаланса:

, (2.16)

где I_{КЗ макс} – ток трехфазного КЗ в точке К2.

9. Определяется уточненное значение первичного тока срабатывания защиты с учетом I'"_нб по формуле (2.7), где I_нб рассчитывается по выражению (2.8), а k_отс =1,3.

Ток срабатывания защиты I_с.з должен быть не больше I_с.з, определенного в п. 3. Если это условие не выполняется, то необходимо число витков для основной стороны уменьшить до ближайшего меньшего числа витков, которое можно устано­вить на реле РНТ-565 (рис. 2.2). При этом расчет с п. 7 до п. 9 повторяется до тех пор, пока I_с.з по п. 9 не станет меньше или равным току I_с.з по п. 3.

10. Определяется коэффициент чувствительности при двухфазном КЗ в точке К1 (k_ч³2). Если защита на реле РНТ-565 не проходит по чувствительности, то необходимо рассчитать защиту на реле ДЗТ-11.

11. Выбирается место включения тормозной обмотки реле ДЗТ-11. На двухобмоточных понижающих трансформаторах с односторонним питанием рекомендуется включать тормозную обмотку в плечо защиты со стороны низшего напряжения трансформатора для исключения влияния тормозной обмотки при КЗ в зоне действия защиты (рис. 2.3).

Р и с. 2.2. Дифференциальное реле типа РНТ-565

12. Определяется ток срабатывания защиты. Использование тормозной обмотки дает возможность не отстраивать минимальный ток срабатывания защиты от токов небаланса при внешнем КЗ, поскольку действие защиты в этом случае обеспечивается торможением. Ток срабатыва­ния защиты выбирается только по условию отстройки от брос­ка тока намагничивания по выражению (2.11). При этом ко­эффициент принимается равным 1,5.

Р и с.2.3. Дифференциальная защита с торможением

13. Определяется ток срабатывания реле для основной стороны и число витков обмоток реле ДЗТ-11 (аналогично реле РНТ-565).

14. Рассчитывается число витков тормозной обмотки реле ДЗТ-11. Для обеспечения несрабатывания реле при внешних КЗ на тормозной обмотке реле должно быть включено число витков

, (2.17)

где k_отc =1,3; I_{нб.расч} – расчетный ток небаланса, определяемый по выражению (2.8); w_{раб.расч} – расчетное число витков рабочей обмотки ре­ле на стороне, где включена тормозная обмотка; I_КЗмакс – ток переходного КЗ в точке К2 (см. рис. 2.2); tga – тангенс угла наклона к оси абсцисс касательной, проведенной из начала координат к характеристике срабатывания реле, соответствующей минимальному тормо­жению (в данной работе tga=0,80).

Принимается ближайшее большее число витков тормозной обмотки. На тормозной обмотке реле ДЗТ-11 могут быть установлены следующие числа витков: 1, 3, 5, 7, 9, 11, 13, 18, 24.

15. Определяется коэффициент чувствительности защиты по выражению (1.12) при двухфазном КЗ за трансформато­ром (точка К1) и однофазном КЗ (точка КЗ).