Это уравнение связывает между собой необходимый запас энергии движения рабочего газа, кратность инжекции, противодавление, геометрические размеры инжектора и физические свойства инжектирующего и инжектируемого газов. Уравнение инжекции выводится на основе уравнения импульсов Эйлера и закона сохранения энергии.
При выводе уравнения инжекции будем обозначать среднерасходную скорость потока через u (вместо V). Кроме того, будем полагать, что инжектирующий газ при истечении из рабочего сопла расширяется до давления р 1 в начальном сечении смесителя, т. е. в истекающей струе исключается как избыток, так и недостаток давления; ввиду малой разности давлений между сечениями смесителя I - I и III - III смесь газов, а также ее компоненты можно считать несжимаемыми; коэффициенты a0 и aэ, с помощью которых по среднерасходной скорости вычисляются количество движения и энергии потока, входящих в смеситель газов, равны единице, что для сужающихся потоков близко к действительности.
Энергия, высвобождаемая инжектирующим потоком в смесителе, при отсутствии подсоса вторичного газа (рис. 11.1) по теореме импульсов Эйлера равна:
(11.2)
где F 3 - площадь поперечного сечения смесительной камеры.
В рабочем состоянии при открытом смесителе в результате подсоса вторичного газа разрежение в смесителе уменьшится от (р 3 – р 1,1) до (р 3 – - р 1), израсходовавшись на увеличение динамического давления самого рабочего газа в результате перехода от скорости u 1,3 к скорости u см3
(11.3)
и на увеличение количества движения инжектируемого газа
(11.4)
Вычитая из правой части уравнения (11.2) значения D р ' и D p '', и имея в виду, что , получим
p 3 – p 1 =
(11.5)
При турбулентном течении поэтому
р 3 – p 1 =
(11.6)
Если теперь между смесителем и пространством Б, где давление равно p рп, установить диффузор с к. п. д.
(11.7)
то для инжектора с диффузором получим
р рп – р 1 = +
(11.8)
Разность между давлением в пространстве В и давлением р 1 в сечении I - I смесителя можно написать как
р рп – р 1 = (р рп – р окр) + (р окр – р 1). (11.9)
Первое слагаемое правой части этого выражения представляет собой противодавление, создаваемое пространством Б, а второе является рабочим разрежением инжектора, расходующимся на преодоление сопротивления подводящей сети инжектируемого газа, на увеличение динамического давления его при входе в смеситель и на преодоление сопротивления входа, которое в отличие от других сопротивлений непосредственно связано со скоростью u 2. Тогда
p окр – р 1 = (11.10)
Это выражение можно написать в виде:
р рп – р 1 = , (11.11)
где — общее противодавление, или общее сопротивление всей сети инжектора, т. е.
D р с = (р рп – р окр) + (11.12)
Заменив в выражении (11.9) ( - ) его значением по (11.11), получим
=
(11.13)
Разделив левую и правую части этого выражения на , после преобразований получим:
(11.14)
Отношения скоростей в этом уравнении могут быть выражены через геометрические параметры инжектора, кратность инжекции и плотности инжектирующего и инжектируемого газов:
(11.15)
(11.16)
(11.17)
где F 1 и F 2 — площадь выходных сечений сопел инжектирующего и инжектируемого газов.
Отношение (r1/rсм) найдем из очевидного равенства или , откуда
(11.18)
Левая часть уравнения (11.14) по смыслу является числом Эйлера инжектора, работающего с противодавлением .
Объединяя полученные результаты, после несложных преобразований вместо уравнения (11.14), получим
(11.19)