Разность давлений пенообразователя и воды на вставке

	Количество пеногенераторов
	Вставка d=10 мм		Вставка d=25 мм
Пеногенераторы	ГПС-600 или ГПС-600М	ГПС-2000 или ГПС-2000М
Требуемый расход пенообразователя, л × с-1 Разность давлений пенообразователя и воды у вставки, атм	0,36 0,24	0,72 0,96	1,08 2,2	1,44 3,8	1,80 5,38	1,2 2,2	2,4 0,22	3,6 0,5	4,8 0,88	6,0 1,34

Примечание: значения расходов в табл.2 даны при концентрации пенообразователя в растворе равной 6%.

При тушении пожаров в подземном железобетонном резервуаре, в зазоре между стенкой резервуара и плавающей крышей пена может быть подана с помощью пеногенераторов, установленных вручную на борт резервуара.

Принципиальная схема боевого развертывания при использовании пеноподъемников или приспособленной техники представлена на рис. 1. Дозировка пенообразователя происходит в зависимости от расхода огнетушащего средства.

В связи с недостатком серийно выпускаемой техники для подачи пены в горящий резервуар целесообразно использовать приспособленную технику на базе специальных кранов типа "КАТО", "ФАУН", "ЛИБКНЕР" и других с вылетом стрелы около 50 м. Для вышеперечисленной техники изготавливаются гребенки с патрубками для присоединения ГПС-2000, ГПС-2000М.

При использовании всех типов пеноподъемников необходимо определить максимальную длину рукавных линий для получения качественной пены. Предельное расстояние между водоисточником и местом установки пеноподъемника определяется по формуле:

где: H_н - напор на насосе, м; h_ст - напор у пеногенераторов, м;
Z - высота подъема стволов, м; S - сопротивление одного напорного рукава длиной 20 м; Q - подача воды (раствора пенообразователя), л × с^-1.

В зависимости от схемы подачи пены требуемое давление на насосе пожарного автомобиля определяется по формуле:

подача пены на поверхность горючей жидкости в резервуар

H_н = h_м+h_п+h_гпс+z,

подача пены на поверхность горючей жидкости в железобетонный резервуар или в обваловку:

H_н = h_м+h_п+h_гпс+z,

подача пены низкой кратности при тушении пожара в резервуаре подслойным способом:

H_н = h_м+h_гнп,

где: Н_н - давление или напор на насосе, МПа или м вод. ст.; h_м – потери давления (напора) в магистральных линиях, МПа или м вод. ст.; h_м =n^..S_p^.Q² - при подаче воды (раствора пенообразователя) по одной магистральной линии; h_м = n ^.Sp^..Q²/4 - при подаче воды (раствора пенообразователя) по двум магистральным линиям; n - количество рукавов в магистральной линии; S_p - сопротивление одного рукава; h_п - потери давления (напора) в пеноподъемнике; h_гпс - давление (напор) у пеногенератора, МПа или м вод. ст.; z -высота подъема пеногенераторов; h_гнп - потери давления на генераторе низкократной пены, МПа или м вод. ст.

Давление на насосе пожарной машины не должно превышать значения давления, указанного в паспорте на насос, если требуется больше, то необходимо организовывать перекачку.

Пена низкой кратности может подаваться в резервуар как сверху, так и под слой горючего.

Для подачи пены низкой кратности в резервуар сверху от передвижной пожарной техники могут применяться переносные водопенные лафетные стволы как отечественного, так и зарубежного производства. Кроме того, для этой цели могут использоваться стационарные лафетные стволы, а для тушения проливов в обваловании - ручные водопенные стволы. Основные характеристики переносных стволов приведены в табл. 3.

Для получения и подачи пены низкой кратности под слой горючего в резервуар могут применяться отечественные высоконапорные пеногенераторы типа ГНП и ГНПС. Указанные типы пеногенераторов имеют рабочее давление 0,6 - 0,9 МПа, кратность получаемой пены составляет не менее 3. Основные характеристики высоконапорных пеногенераторов отечественного производства типа ГНП (разработка ВНИИПО) приведены в табл. 4 и типа ВПГ (разработка МИПБ) - в табл. 5.

Принципиальные схемы боевого развертывания при тушении пожаров в резервуарах представлены на рис. 1-3.

Рис.1. Принципиальная схема тушения пожара в резервуаре пеной средней кратности с использованием механизированного пеноподъемника

Рис.2. Принципиальная схема подачи пены низкой кратности при тушении пожара в резервуаре подслойным методом

Рис.3. Принципиальная схема тушения пожара в ЖБР пеной средней кратности

Таблица 3