Прочность обеспечивается из условия (Qb+Qsw) ≥ Q;
Qsw = qswco– поперечная сила, воспринимаемая всей поперечной арматурой;
Находим длину проекции наиболее опасного наклонного сечения
со = = =90,65 см
Тогда Qsw = 1831,7∙90,65=166,043 кН
Поперечная сила, воспринимаемая бетоном
Qb= = = 166,054 кН
Qb+Qsw = 166,043+166,054 = 332кН>Q = 326,73кН
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
Прочность по cжатой полосе между наклонными трещинами проверяем из условия:
Q ≤ 0,3φw1φb1Rbbho;Q=326,73 кН
где φw1 = 1+5νμw = 1+5∙6,9∙0,00523 = 1,18
φb1 = 1 – 0,01Rb = 1 – 0,01∙17 = 0,83
ν = = = 6,9
μw = = =0,00523
0,3φw1φb1Rbbho = 0,3∙1,18∙0,83∙17(100)∙20∙56 = 559,43 кН
326,73 кН ˂ 559,43 кН – условие выполняется.
Конструирование арматуры ригеля
Для построения эпюры материалов определяем изгибающие моменты, воспринимаемые сечениями ригеля.
В первом пролёте
По максимальному положительному моменту =297,79 кНмпринята арматура 4Ø28 с площадью As=24,63 см2
Определяем коэффициент армирования продольной рабочей арматурой:
|
|
μ = = =0,02199
ξ = = = 0,472; ζ = 0,764
Изгибающий момент, воспринимаемый сечением, армированным 4Ø28
M = RsAsζho= 365(100)∙24,63∙0,764∙56 = 384,63кНм
В месте теоретического обрыва двух стержней:
μ = 0,011; ξ = 0,236; ζ = 0,882;
M = 365(100)∙12,32∙0,882∙56 = 222,11кНм
По эпюре материалов определяем Qграфически: Q = 147 кН
Поперечные стержни Ø10A240 в месте теоретического обрыва стержней 2Ø28 сохраняем с шагом s=15см
Длина анкеровки:
W1 = + 5d = + 5∙2,8 =54,13 см ˂ 20∙2,8 = 56см
W1 = 56 см
Значение поперечной силы справа Q = 136,3 кН
W2 = + 5d = + 5∙2,8 =51,21 см ˂ 20∙2,8 = 56см
W2 = 56 см
На опоре Блев:
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
Арматура 2Ø36 с As=20,36 см2
μ = = =0,01818;ξ = = = 0,39; ζ = 0,805
M = RsAsζho= 365(100)∙20,36∙0,805∙56 = 335,01кНм
В месте теоретического обрыва арматура 2Ø16A400 с As= 4,02 см2
μ = =0,00359;ξ = 0,077; ζ = 0,962
M =365(100)∙4,02∙0,962∙56 =79,05кНм
Поперечная сила в этом сечении Q = 219,5кН
Поперечные стержни Ø10A240 в месте теоретического обрыва стержней 2Ø36 сохраняем с шагом s=15 см
Длина анкеровки:
W3 = + 5∙3,6 =77,92см > 20∙3,6 = 72 см
W3 = 78 см
Во втором пролёте
Максимальный положительный момент =241,03кНм
Принятая арматура 4Ø22 с As=15,20 см2
μ = =0,01357;ξ = = 0,291; ζ = 0,855
M = RsAsζho= 365(100)∙15,20∙0,855∙56 = 265,64кНм
Обрываем два стержня и определяем коэффициент армирования:
μ = =0,00679; ξ = = 0,146; ζ = 0,923
M = 365(100)∙7,6∙0,923∙56 = 143,38кНм
Значение поперечной силы слева и справа Q = 115,8 кН
Длина анкеровки:
W4 = + 5∙2,2 =42,61см ˂ 20∙2,2 = 44 см
W4 =44 см
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
|
|
Максимальный отрицательный момент =275,73кНм
Арматура 2Ø32 с As=16,09 см2
μ = = =0,01437;ξ = = = 0,309; ζ = 0,845
M = RsAsζho= 365∙16,09∙0,845∙56 = 277,9 кНм
В месте теоретического обрыва арматура 2Ø25A400 с As= 9,82 см2
μ = =0,00877; ξ = 0,188; ζ = 0,905
M = 365(100)∙9,82∙0,905∙56 = 181,65кНм
Поперечная сила слеваQ = 179,1 кН
Поперечные стержни Ø10A240 в месте теоретического обрыва стержней 2Ø32 сохраняем с шагом s=15 см
Длина анкеровки:
W5 = + 5∙3,2 =64,9см > 20∙3,2 = 64 см
W5= 65 см
На опоре Влев:
Максимальный отрицательный момент =241,03кНм
Арматура 2Ø32 с As=1609 мм2
μ = 0,01437;ξ = 0,309; ζ = 0,845; M = 277,9 кНм
В месте теоретического обрыва арматура 2Ø25 A-III с As= 9,82 см2
M = 181,65кНм
Поперечная сила справа Q = 205,9 кН
Поперечные стержни Ø10A240 в месте теоретического обрыва стержней 2Ø32 сохраняем с шагом s=15см
Длина анкеровки:
W6 = + 5∙3,2 = 72,2см > 20∙3,2 = 64см; W6 =73 см
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
Характеристики прочности бетона и арматуры
Бетон тяжёлый класса В35, расчётные сопротивления: при сжатии Rb=19,5МПа, при растяжении Rbt=1,3МПа; модуль упругости Eb=31000 МПа.
Арматура продольная рабочая класса A400, расчётное сопротивление Rs=365 МПа, модуль упругости Es=200000 МПа
Поперечная арматура колонны – А240
По степени ответственности здание имеет класс II. Соответствующий коэффициент надёжности по назначению – γn=0,95