2020-01-14
128
Таблица 8 Исходные данные для расчета паровой части котельной
| Величина | Обозн. | Разм. | Способ определения | Значение |
| Давление технологического пара | Pтех | МПа | Из расчета паропровода | |
| Технологическая нагрузка | Dтех | кг/с | По заданию | 16,67 |
| Доля возвращаемого конденсата | m | % | --«---»-- | 60 |
| Температура возвращаемого конденсата | tтех | 0С | --«---»-- | 70 |
| Солесодержание котловой воды | Sкв | мг/кг | --«---»-- | 5000 |
| Солесодержание химически очищенной воды | Sх | мг/кг | Рекомендации из [5] | 360 |
| Энтальпии пара при давлениях: 1,4 МПа 0,732 МПа 0,15 МПа | i”1.4 i”0,732 i”0,15 | кДж/кг | Табл. II [4] | 2788,4 2764,76 2693,9 |
| Энтальпии: технол. конденсата пит. воды (90 0С) воды после СНП исходной воды котловой воды | iтех iпв i’0.15 iив i’1.4 | кДж/кг | То же | 334,92 376,94 467,13 20,95 830,1 |
| Энтальпия конденсата после паровых подогревателей | iк | кДж/кг | Табл. I [4] для t = 800C | 334,92 |
На принципиальной тепловой схеме производственно-отопительной котельной (рис. 4) представлена паровая часть, результаты расчета которой приводятся в таблице 9.
Таблица 9 Расчет паровой части котельной
| Расчетная величина | Обозн. | Разм. | Расчетная формула или способ определения | Расчетный режим |
| tно = -260С | ||||
| Расход технологического конденсата с производства | Gтех | кг/с | 
| 
|
| Потери технологического конденсата | Gптех | кг/с | 
| 16,67-10,0=6,67 |
| Потери пара в тепловой схеме | Dпот | кг/с | 
| 0,03∙16,67=0,50 |
| Расход пара на собственные нужды | Dсн | кг/с | 
| 0,1∙16,67=1,667 |
| Производительность котельной по пару после РОУ | Dк0,732 | кг/с | 
| 16,67+0,50+1,667= =18,837 |
| Сумма потерь пара и конденсата | Gпот | кг/с | 
| 6,67+0,50=7,17 |
| Доля потерь теплоносителя | Пх | --- | 
| 
|
| Процент продувки | Pп | % |  ∙100%
| 
|
| Расход питательной воды на РОУ | GРОУ | кг/с | 
| 
|
| Производительность по пару Р = 1,4 МПа | Dк1.4 | кг/с | 
| 18,837-0,185=18,652 |
| Расход продувочной воды | Gпр | кг/с | 
| 
|
| Расход пара из сепаратора продувки | Dc0.15 | кг/с | 
| 
|
| Расход воды из сепаратора продувки | GСНП | кг/с | 
| 0,526-0,086=0,44 |
| Расход воды из деаэратора питательной воды | Gд | кг/с | 
| 18,837+0,526=19,362 |
| Расход выпара из деаэратора питательной воды | Dвып | кг/с | 
| 0,002∙19,362=0,039 |
| Суммарные потери сетевой воды, пара и конденсата | Gпот | кг/с | 
| 6,67+0,50+0,44+0,039= 7,649 |
| Расход химобработанной воды | Gхво | кг/с | 
| 7,649 |
| Расход исходной воды | Gисх | кг/с | 
| 1,15∙7,649=8,796 |
| Энтальпия конденсата после охладителя продувочной воды (Т№1) | i’к | кДж/кг | Табл. II [4] для tк = 450C | 188,55 |
| Энтальпия исходной воды после охладителя продувочной воды (Т№1) | i12 | 0С | 
| 
|
| Энтальпия химочищенной воды на выходе из Т№3 | i42 | кДж/кг | Табл. I [4] для t32 = 800C | 334,92 |
| Энтальпия воды на входе в охладитель деаэрированной воды (Т№3) | i41 | 0С | 
| 
|
| Расход пара на Т№2 | D2 | кг/с |  , t″КТАН=14,50С
| 
|
| Расход пара на Т№3 | D3 | кг/с | 
| 
|
| Энтальпия ХОВ после охладителя выпара питательного деаэратора | i52 | 0С | 
| 
|
| Расход пара на деаэратор питательной воды | Dд | кг/с | 
| 
|
| Расчетный расход пара на собственные нужды | Dснр | кг/с |  + D3
| 0,85+0,159+0,316 = =1,325 |
| Расчетная паропроизводительность | Dкр0,732 | кг/с | 
| 16,67+1,225+0,50 = = 18,495 |
| Ошибка расчета | D | % | 
| 
|
| Полученная погрешность меньше допустимой (2%) | ||||
Выбор паровых котельных агрегатов будим производить из расчета обеспечения покрытия тепловой нагрузки.
Выбираю паровой котельный агрегат Е-35-14. Для покрытия нагрузки ставим два таких котла. Его краткая характеристика:
· номинальная паропроизводительность, кг/с: 9,72
· абсолютное давление пара, МПа: 1,4
· температура питательной воды, 0С: 100
