2020-01-14
125
Опоры выбираем железобетонные.
Третий вариант предусматривает питание проектируемой подстанции П25 путем подключения к подстанции П8 и подстанции П16. Для обеспечения надёжного питания присоединённых потребителей и транзита мощности через подстанцию в нормальном и послеаварийном режимах принимаем 2 одноцепные линии марки АС-240, протяженность которых составляет 28,8 и 32,5 км соответственно. Расчетные данные по линиям электропередач с выбранными проводами приведены в таблице 1.4.
Таблица 1.4 - Расчетные данные новых линий электропередачи
| ЛЭП | Длина l, км | Число цепей | Uном, кВ | Марка провода | r0, Ом/км | x0, Ом/км | b0 10-6, См/км |
| П8-П25 | 28,8 | 1 | 110 | АС-240 | 0,12 | 0,405 | 2,81 |
| П25-П16 | 32,5 | 1 | 110 | АС-240 | 0,12 | 0,405 | 2,81 |
Параметры новых линий определяются по формулам (1.18) - (1.20):
ЛЭП П8-П25: ЛЭП П25-П16:
rл = 0,12 · 28,8 = 3,5 Oм; rл = 0,12 · 32,5 = 3,9 Oм;
хл = 0,405 · 28,8 = 11,2 Ом; хл = 0,405 · 32,5 = 13,2 Ом;
bл = 2,81 · 28,8 = 80,9 мкСм. bл = 2,81 · 32,5 = 91,3 мкСм.
Для обеспечения средствами автоматики восстановления питания потребителей в послеаварийной ситуации без вмешательства персонала выбираем для ОРУ 110 кВ подстанции П25 схему мостика с выключателем в перемычке и выключателями цепях трансформаторов.
В ЗРУ 10 кВ применена одиночная секционированная выключателем система шин.
Схема третьего варианта развития электрической сети имеет вид, представленный на рисунке 1.6.
Рис.1.5. Фрагмент карты-схемы третьего варианта развития электрической сети
Рис.1.6. Фрагмент схемы третьего варианта развития электрической сети
Далее произведём расчёт максимального режима сети на ЭВМ.
Расчетная схема третьего варианта в незначительной части отличается от схемы второго варианта, поэтому для расчета режима используются ранее подготовленные массивы об узлах и ветвях с коррекцией части данных. При этом в данных об узлах не изменяется информация по узлам, следовательно, таблица с информацией об узлах будет такая же, как и во втором варианте.
В данных по ветвям вместо связи П25-П15 появится связь П25-П16. Остальные ветви останутся без изменений.
По скорректированным указанным образом исходным данным выполняется расчет нормального максимального режима третьего варианта развития сети. Распечатка необходимых результатов расчета приводится в приложении Б3.
Из результатов расчёта видно, что расчётные значения токов, протекающих по новым линиям электропередач равны:
для ЛЭП П8-П25 Iр = 52 А;
для ЛЭП П25-П16 Iр = 34 А.
Данные значения попадают в экономические интервалы токовых нагрузок для выбранных сечений проводов.
Далее произведём проверку сечений проводов по допустимой токовой нагрузке по нагреву.
Для проверки проводов по условию нагрева необходимо произвести расчёт послеаварийного режима.
Наибольшую опасность для новых линий представляет отключение связи ЭС2-П11, так как в этом случае новые линии будут загружены максимально.
Произведём расчёт послеаварийного режима, для чего в массиве исходных данных по ветвям максимального режима отключим ЛЭП ЭС2-П11.
Распечатка необходимых результатов расчета послеаварийного режима приводится в приложении Б3.
Из результатов расчёта видно, что расчётные значения токов, протекающих по новым линиям электропередач равны:
для ЛЭП П8-П25 Iр = 475 А;
для ЛЭП П25-П16 Iр = 390 А.
Для провода АС-240 допустимый длительный ток Iдоп = 610А.
Как видно, неравенства Iдоп>Iр выполняются, т. е. данные провода проходят по условию нагрева.
Проверка по условиям короны не производится, т. к. экономические токовые интервалы подсчитаны для сечений, равных или больших минимально допустимых по условиям короны.
Анализ результатов расчётов максимального и послеаварийного режимов показал, что уровни напряжений в узлах, значения потоков мощностей и токов в ветвях, величина потерь мощности позволяют сделать предварительное заключение о работоспособности намеченного второго варианта развития электрической сети.
